Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа

Министерство образования и науки Русской Федерации

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ

ПЕРМСКИЙ Муниципальный Институт

факультет "промышленное и штатское строительство"

Кафедра конструкций из дерева и пластмасс

Курсовой проект

ПРОЕКТИРОВАНИЕ КРОВЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ И НЕСУЩЕГО КАРКАСА Строения

Выполнил:

Принял:

Пермь, 2010 г.

Содержание

1.1 Разрезной прогон

1.2 Сбор нагрузок

1.3 Расчет по первому предельному состоянию

1.4 Расчет по второму предельному состоянию

1.5 Расчет прогонов

2. Расчет гнутоклееной Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа трехшарнирной рамы

2.1 Геометрические размеры по оси рамы

2.2 Геометрические свойства принятого сечения криволинейной части рамы

3. Расчет и конструирование узлов гнутоклееной трехшарнирной рамы

3.1 Опорный узел

3.2 Коньковый узел

Библиографический перечень

1. Расчет ограждающих и несущих конструкций теплой кровли

1.1 Разрезной прогон

Начальные данные:

Тип кровли: волнистые листы стеклопластика SALUX.

Несущие конструкции: рабочий настил и прогоны

Район строительства Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа: г. Москва

Шаг конструкций: 3 м

Ширина строения: 30 м

Уклон кровли: α=14.02о

Тип покрытия: теплое. (Теплоизолятор - минеральная вата NOBASIL. Рулон-5000х1000х50мм)

Расчет рабочей обрешетки

Принимаем рабочий настил из досок размером 125х32 мм II сорта, согласно сортаменту пиломатериалов (ГОСТ 8486-86Е). Шаг прогонов 1.25 м.

1.2 Сбор нагрузок

Рабочий настил предназначен для укладки по прогонам Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа.

Таблица нормативных и расчетных нагрузок.

А) Умеренно распределенная нагрузка.

Наименование нагрузки

Норм. Нагрузка

кН/м2

Коэф. надежн.

Расч. нагрузка

кН/м2

1

Волнистые листы стеклопластика Salux

0,02

1,2

0,024

2

Водонепроницаемая мембрана TYVEK

0,0006

1,2

0,00072

3

Защитный настил 125х25 мм с шагом 100мм

0,125х0,025х5/0,1=0,16

1,1

0,176

4

Рабочая доска 125х32мм через 300мм bн хhн хγд /с

0,032х0,125х5/0,3=0,066

1,1

0,073

Итого неизменная нагрузка

0,2466

0,274

5

Временная нагрузка

Снеговой район Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа III

1,26

1,8

Итого полная нагрузка

1,51

2,07

Где bн - толщина рабочего настила

γд - большой вес древесной породы

Расчетное значение снеговой нагрузки принимается по СНиП 2.01.07-85* для г. Москвы S=1.8кН/м2, а нормативное значение снеговой нагрузки: Sн=1.8х0.7=1.26 кн/м2, где 0,7-расчетный коэффициент.

Б) Сосредоточенная сила Р=1 кН.

Коэффициент надежности по нагрузке γf =1.2 Расчетное значение сосредоточенной силы

Рр Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа =Рн х γf =1.2 кН

Полную нагрузку на 1 п. м. рабочего настила собираем с ширины 500мм, потому что имеем рабочий и защитный настил под углом к рабочему.

А) неизменная +временная

Нормативная qн =1,51х0,5=0,755 кН/м

Расчетная qр =2,07х0,5=1,035 кН/м

Б) неизменная

Расчетная qр пост. =0,274х0,5=0,137 кН/м

Схема.

Расчет настила ведем как балки Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа по 2-х пролетной схеме. Расстояние меж опорами равно шагу прогонов L=1.25 м.

Для сочетания нагрузок:

Неизменная + снеговая

Неизменная + сосредоточенная сила Р=1.2 кН


1.3 Расчет по первому предельному состоянию

Проверка рабочего настила на крепкость.

δ= (М/W) ≤Rн х mн

где М - наибольший изгибающий момент, W - момент сопротивления

Rн - расчетное сопротивление древесной породы извиву

mн =1,2 - коэффициент, учитывающий Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа кратковременность деяния сосредоточенной нагрузки -принимается для второго сочетания нагрузок.

При первом сочетании нагрузок:

М= (qp L) /8= (1,035х1,252) /8=0,2 кНхм

При втором сочетании нагрузок:

М=0,07хqp пост хL2 +0, 207хРхL=0,07х0,137х1,252 +0, 207х1,2х1,25=0,32 кНхм

Момент сопротивления на ширине 500мм:

W= ( (bxh2 ) /6) x (0,5/ (h+c)) = (0,125х0,0322 ) /6х

(0,5/ (0,125+0,3) =0,000025м3

c-шаг рабочего настила

Расчет Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа прочности производим на наибольший момент из 2-ух сочетаний нагрузок.

δ= М/W=0,32х10-3 /0,000025=12,8 МПа≤Rи =13 МПа х1,2=15,6 МПа

1.4 Расчет по второму предельному состоянию

Проверка рабочего настила на прогиб делается при первом сочетании нагрузок.

Относительный прогиб настила:

f/L= (2.13хqн хL3 ) /384EJ= (2.13х0,755х1,253 ) / (384х107 х10 - 7 ) =

0,008≤ [f/L] =1/125.3=0,008

где J= (bxh3 ) /12x (0.5/ (h+c Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа)) = (0,125х0,0323 ) /12х (0,5/

(0,125+0,3) =0,0000004 м4 -момент инерции досок на ширине 0,5 м

где K=0,5/ (0,125+0,3) - число досок, укладываемые на ширине настила 0,5м., Е=10000000 кПа-модуль упругости, 1/125.3L-предельный относительный прогиб обрешетки при шаге прогонов 1,35 м по интерполяции значений табл. 19 СНиП 2.01.07-85*

[f/L] =1/120 при просвете l≤1м

[f/L] =1/150 при просвете l=3м

Припас Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа наименее 25%

1.5 Расчет прогонов

При шаге конструкций 3 м используем разрезные прогоны.

Согласно сортаменту пиломатериалов (ГОСТ 8486-86*Е) принимаем прогон из бруса сечением 175х100 мм. Шаг прогонов - 1,25 м.

Сбор нагрузок.

Наименование нагрузки

Норм. Нагрузка

кН/м2

Коэф. надежн.

Расч. нагрузка

кН/м2

1

Волнистые листы стеклопластика Salux

0,02

1,2

0,024

2

Водонепроницаемая мембрана TYVEK

0,0006

1,2

0,00072

3

Защитный настил 125х25 мм с шагом 100мм

0,125х0,025х5/0,1=0,16

1,1

0,176

4

Рабочая доска Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа 125х32мм через 300мм bн хhн хγд /с

0,05х0,125х5/0,3=0,104

0,032х0,125х5/0,3=0,066

1,1

0,114

0,073

5

Теплоизолятор Rockwool Light MAT γ=30кг/м3 толщ.150 мм

0,3х0,15=0,045

1,2

0,054

6

Пароизоляция - паронепроницаемый полимерный материал Strotex 110 Pi=70г/м2

0,0007

1,2

0,00084

7

Прогон 150х100

hn xbn xro /cn

0,175х0,15х5/1,35=0,097

1,1

0,1067

0,066

8

Подшивка из досок 25 мм

0,025х5=0,125

1,1

0,1375

Итого неизменная нагрузка

0,522

0,57

9

Временная нагрузка - 3 снеговой район

1,26

1,8

Итого полная Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа нагрузка

1,78

2,4

Где bн ,bn - ширина сечения рабочего настила и прогона

hn - высота сечения прогона

γо - большой вес древесной породы

сn -шаг прогонов

Временная нагрузка -по СНиП 2.01.07-85*

Полная нагрузка на 1 п. м. при шаге прогонов В=1,25 м

Нормативная qн =1,78х1,25=2,23 кН/м

Расчетная qр =2,4х1,25=3 кН/м

Где 1,25 -шаг прогонов

Расчетные свойства древесной породы II сорта для бруса 175х100 мм Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа:

Расчетное сопротивление древесной породы извиву Rи =15 мПа

Модуль упругости древесной породы Е=10000000кПа

Прогон работает на косой извив.


b=100мм h=175мм

Геометрические свойства сечения:

;

;

; .

Расчет по первому предельному состоянию. Проверка прогона на крепкость.

Расчетная нагрузка при

; .

; ;

Припас по прочности составляет

.

Расчет по второму предельному состоянию.

Относительный прогиб прогона:

Нормативная нагрузка при

;

.

;

;

2. Расчет гнутоклееной Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа трехшарнирной рамы 2.1 Геометрические размеры по оси рамы

Расчетный просвет рамы составляет 29,6 м;

Высота строения до конька f = 7,5 м;

Шаг конструкций 3 метра;

Уклон ригеля 1: 4, т.е. угол наклона ригеля a = 14°02¢; tga = 0,25; sina = 0,24; cosa = 0,97.

Высота стойки от верха фундамента до точки скрещения касательных по осям стойки и ригеля:

.

По условиям Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа гнутья, толщина досок после фрезеровки должна приниматься менее

1,6÷2,5см. Принимаем доски шириной после фрезеровки . Радиус гнутой части принимаем равным:

,

Угол в карнизной гнутой части меж осями ригеля стойки:

Наибольший изгибающий момент будет в среднем сечении гнутой части рамы, которое является биссектрисой этого угла, тогда получим

;

; ;

Центральный угол гнутой Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа части рамы в градусах и радианах будет равен:

либо

;

;

; ;

Длина гнутой части:

.

Длина стойки от опоры до начала гнутой части:

.

Длина полуригеля:

.

Длина полурамы:

;


Сбор нагрузок на раму

Нагрузку от покрытия (неизменная нагрузка) принимаем по за ранее выполненным расчетам ограждающих конструкций:

нормативная ;

расчетная .

Свой вес рамы определяем при из выражения

, где

- расчетный просвет рамы Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа;

- нормативная снеговая нагрузка для III снегового района, которая определяется как произведение расчетной нагрузки по СНиП 2.01.07-85* на коэффициент равный 0,7; - коэффициент собственного веса рамы.

Значения погонных нагрузок, действующих на раму (при шаге 3 м)

Наименование нагрузки

Нормативная нагрузка, кН/м

Коэффициент перегрузки

Расчетная нагрузка, кН/м

Свой вес покрытия

q = qн ×3/сosa =

= 0,522×3/0,97= 1,6

q = qр ×3/сosa= = 0,57×3/0,97=1,76

Свой Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа вес рамы

0,38×3 = 1,14

1,1

1,25

Итого:

2,74

3,01

Снеговая

1,26∙3= 3,78

1,8∙3=5,4

Всего:

6,52

8,4

Статический расчет рамы

Наибольшие усилия в гнутой части рамы появляются при действии умеренно распределенной нагрузки по просвету. Опорные реакции:

вертикальные: ;

горизонтальные: .

Наибольший изгибающий момент в раме появляется в центральном сечении гнутой части. Координаты этой точки определяем из последующих соотношений:

;

.

Определяем М и N в этом сечении:

;

.

Подбор сечений Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа и проверка напряжений

В криволинейном сечении , а продольная сила . Расчетное сопротивление сжатию и извиву для сосны II сорта при ширине (доски шириной до фрезерования) в согласовании с табл.3 СНиП равно.

коэффициент критерий работы (табл.5 СНиП II-25-80)

коэффициент ответственности сооружения ( ), получим


.

Требуемую высоту сечения приближенно определим, преобразовав формулу проверки сечения на крепкость Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа, по величине изгибающего момента, а наличие продольной силы учтем введением коэффициента 0,6.

.

Принимаем с припасом высоту сечения из 62 слоев досок шириной после строжки . Тогда .

Высоту сечения ригеля в коньке принимаем из условия из 20 слоев досок шириной после строжки : .

Высоту сечения опоры рамы принимаем из условия:

2.2 Геометрические свойства принятого сечения криволинейной части Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа рамы

;

; .

В согласовании с п.3.2 СНиП II-25-80 к расчетным сопротивлениям принимаются последующие коэффициенты критерий работы:

(табл.5);


по интерполяции согласно табл.7;

(табл.8);

Радиус кривизны в гнутой части по нейтральной оси будет равен:

Отношение , тогда по интерполяции значений табл.9 [1] находим коэффициент

(табл.9, для Rc и Rи );

(табл.9, для Rp ).

Проверка напряжения Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа при сжатии с извивом

Изгибающий момент, действующий в биссектрисном сечении находится на расстоянии от расчётной оси, равном:

.

Расчетные сопротивления древесной породы сосны II сорта: сжатию и извиву:

растяжению:


.

Тут 15 МПа и 9 МПа - значения соответственных расчетных сопротивлений, принимаемые по табл.3 СНиП II-25-80. Радиус инерции сечения:

.

При расчетной длине полурамы , упругость равна Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа:

.

Для частей переменного по высоте сечения коэффициент j , учитывающий продольный извив, дополнительно умножаем на коэффициент , принимаемый по табл.1 прил.4 СНиП II-25-80.

,

где b - отношение высоты сечения опоры к наибольшей высоте сечения гнутой части:

.

Коэффициент j определяем по формуле:


,

где - коэффициент, принимаемый для древесных конструкций.

Произведение

Определяем коэффициент x , учитывающий дополнительный Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа момент от продольной силы вследствие прогиба элемента, по формуле (30) СНиП II-25-80:

,

где − усилию в главном шарнире.

Изгибающий момент по деформированной схеме:

.

Для криволинейного участка при отношении согласно п.6.30 СНиП II-25-80 крепкость проверяем для внешней и внутренней кромок с введением коэффициентов и к .

;

.


Расчётный момент сопротивления с учетом воздействия Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа кривизны:

для внутренней кромки:

;

для внешней кромки:

;

Напряжение по сжатой внутренней кромке определим по формуле СНиП II-25-80:

;

Условие прочности по сжатию производится.

;

Условие прочности по растяжению НЕ производится.

Добавим еще 9 слой по 1,9 см, тогда:

;

;

;

;

Недонапряжение составляет:

;

Условие прочности по растяжению производится.

Принимаем с припасом высоту сечения из 71 слоев досок шириной Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа после строжки . Тогда .

Высоту сечения ригеля в коньке принимаем из условия из 20 слоев досок шириной после строжки :

.

Высоту сечения опоры рамы принимаем из условия:


Проверка стойкости плоской формы деформирования рамы.

Рама закреплена из плоскости:

в покрытии по внешней кромке плитами по ригелю;

по внешней кромке стойки стеновыми панелями. Внутренняя Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа кромка рамы не закреплена.

Точку перегиба моментов, т.е. координаты точки с нулевым моментом находим из уравнения моментов, приравнивая его к нулю:

;

;

;

;

Решая квадратное уравнение, получим:


;

;

принимаем , тогда

.

Точка перегиба эпюры моментов соответствует координатам от оси опоры и . Тогда расчетная длина растянутой зоны, имеющей закрепления по внешней Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа кромке равна:

.;

Расчетная длина сжатой зоны, внешней (раскрепленной) кромки ригеля (т.е. закреплений по растянутой кромке нет) равна:

.

Таким макаром, проверку стойкости плоской фермы деформирования производим для 2-х участков. Проверка стойкости делается по формуле (33) СНиП II-25-80:

,, где:


- продольная сила на криволинейном участке рамы;

- изгибаемый момент, определяемый из расчета по Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа деформированной схеме;

- коэффициент продольного извива, определяемый по формуле (8) СНиП II-25-80;

- коэффициент, учитывающий наличие закреплений растянутой зоны из плоскости

деформирования (в нашем случае n = 2, т.к на данном участке нет закреплений растянутой зоны);

- коэффициент, определяемый по формуле (23) СНиП II-25-80.

1) Для сжатого участка находим наивысшую высоту сечения из соотношения:

.

.

Найдем значение коэффициента по формуле (23) СНиП Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа II-25-80:

- коэффициент, зависящий от формы эпюры изгибающих моментов на участке , определяемый по табл.2 прил.4 СНиП II-25-80 ( в этом случае равен 1,13).

Находим наибольший момент и подобающую продольную силу на расчетной длине , при всем этом горизонтальная проекция этой длины будет равна

Наибольший момент будет в сечении с координатами: и Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа ;

,

Момент по деформируемой схеме:

, ,

тогда

, .

Потому что , принимаем , где


.

Коэффициент для по табл.7 СНиП II-25-80, тогда,

,

Подставим , .

При расчете частей переменного по высоте сечения, не имеющих закреплений из плоскости по растянутой кромке либо при числе закреплений , коэффициенты и - следует дополнительно множить, соответственно, на коэффициенты и в плоскости (по табл Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа.1 и 2 Приложения 4 СНиП II-25-80):

.

Тогда

Подставим значения в формулу:

и получим:


2) Производим проверку стойкости плоскости формы деформирования растянутой зоны на расчетной длине , где имеются закрепления растянутой зоны.

Упругость:

;

Коэффициент : ;

Коэффициент : .

При закреплении растянутой кромки рамы из плоскости, коэффициент нужно множить на коэффициент ( формула 34 СНиП II-25-80), а - на коэффициент (по формуле Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа 24 такого же СНиП).

Так как верхняя кромка рамы раскреплена прогонами и число закреплений , величину следует принимать равной 1, тогда:

;

,

Где , - количество закрепленных точек растянутой кромки.

;

.


Тогда расчетные значения коэффициентов и воспримут последующий вид:

Подставляя эти значения в начальную формулу проверки стойкости плоской формы деформирования, получим:

,

т.е. общая устойчивость плоской Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа формы деформирования рамы обеспечена с учетом наличия закреплений по внешнему контуру.

3. Расчет и конструирование узлов гнутоклееной трехшарнирной рамы 3.1 Опорный узел

Определим усилия, действующие в узле:

продольная сила: ;

поперечная сила: .

Опорная площадь колонны:

.

При всем этом, напряжение смятия составляет:

,

где - расчетное сопротивление смятию, которое определяется по табл.3 СНиП II-25-80. Нижняя часть колонны Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа вставляется в металлической сварной ботинок, состоящей из диафрагмы, воспринимающей распор, 2-ух боковых пластинок, воспринимающих поперечную силу, и металлической плиты - подошвы ботинка. При передаче распора на ботинок колонна испытывает сжатие поперек волокон, значение расчетного сопротивления которого определяется по таблице 3 СНиП II-25-80 и для принятого сорта древесной породы составляет:

.

Требуемая высота Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа диафрагмы определяется из условия прочности колонны.


.

Конструктивно принимаем высоту диафрагмы .

Рассчитываем опорную вертикальную диафрагму, воспринимающую распор, на извив как опору, отчасти защемленную на опорах, с учетом пластического перераспределения моментов:

Найдем требуемый из условия прочности момент сопротивления сечения. При всем этом примем, что для устройства ботинка применяется Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа сталь С235 с расчетным сопротивлением .

.

Тогда толщина диафрагмы:

.

Принимаем толщину диафрагмы . Боковые пластинки и опорную плиту принимаем той же толщины в припас прочности.

За ранее принимаем последующие размеры опорной плиты:

длина опорной плиты:

,


ширина:

включая зазор "с" меж боковыми пластинами и рамой по 0,5 см.

Для крепления ботинка к фундаменту принимаем анкерные Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа болты поперечником 16 мм, имеющие последующие геометрические свойства:

; .

Анкерные болты работают на срез от деяния распора. Определяем срезывающее усилие при количестве болтов равным 2 шт:

кН

Напряжение среза определим по формуле:

,

где - расчетное сопротивление срезу стали класса С235, равное в согласовании с табл.1* СНиП II-23-81* .

Условие прочности анкерных болтов производится.


3.2 Коньковый узел

Коньковый Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа узел устраивается методом соединения 2-ух полурам нагельным соединением при помощи железных накладок.

Наибольшая поперечная сила в коньковом узле появляется при несимметричной временной снеговой равномерно-распределенной нагрузке на половине просвета, которая воспринимается парными накладками на болтах. Поперечная сила в коньковом узле при несимметричной снеговой нагрузке:

,

где - расчетная снеговая Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа нагрузка, вычисленная ранее.

Определяем усилия, на болты, присоединяющие накладки к поясу.

,

где - расстояние меж первым рядом болтов в узле;

- расстояние меж вторым рядом болтов.

По правилам расстановки нагелей отношение меж этими расстояниями может быть либо . Мы приняли отношение 1/3, чтоб получить наименьшие значения усилий.

Принимаем поперечник болтов 14 мм и толщину накладок 100 мм Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа.

Несущая способность на один рабочий шов при направлении передаваемого усилия под углом 900 к волокнам находим из критерий:

Извива болта:

кН

но менее кН

где а - толщина накладки (см), d - поперечник болта (см).

ka - коэф. зависящий от поперечника болтов и величины угла меж направлением усилия и волокнами древесной породы накладки

Смятия Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа последних элементов-накладок при угле смятия 900 :

кН

Смятие среднего элемента - рамы при угле смятия a=900 - 140 02 = 750 58


кН

где с - ширина среднего элемента рамы, равная b (см)

Малая несущая способность 1-го болта на один рабочий шов: Тmin =3,79 кН

Нужное количество болтов в не далеком к узлу ряду:

, принимаем 4 болта

Количество болтов в далеком от узла Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа ряду:

, принимаем 2 болта

Принимаем расстояние меж болтами по правилам расстановки СНиП

l1 ≥ 2*7*d = 14*1,4 = 19,6 см, принимаем 24 см, тогда расстояние

l2 =3*l1 = 3*24 = 72 см

Ширину накладки принимаем ³ 10*d, что равно 160 мм, согласно сортамента по ГОСТ 24454-80* (3) принимаем ширину накладки 175 мм, тогда расстояние от края накладки до болтов S2 ³ 3* d = 3*1,4 = 4,2 см » 5 см расстояние меж болтами Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа S3 ³ 3,5* d = 3,5*1,4 = 4,9 см принимаем 7,5 см

Изгибающий момент в накладках равен:

кНсм


Момент инерции накладки, ослабленной отверстиями поперечником 1,4 см:

Момент сопротивления накладки:

см3

Напряжение в накладках:

где 2 - количество накладок

Rи = 13 МПа -расчетное сопротивление древесной породы извиву по табл.3 СНиП. Как следует, принимаем 4 болта в первом ряду и 1 болт в последнем ряду. Проверку боковых Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа накладок на извив не исполняем ввиду тривиального припаса прочности.

По результатам проведенных расчетов строим конструктивную схему конькового узла гнутоклееной трехшарнирной рамы:


Библиографический перечень

1. Методическое пособие "Примеры расчета распорных конструкций. (Гнутоклеёные рамы и рамы с соединением ригеля и стойки на зубчатый шип)", В.И. Линьков, Е.Т. Серова, А.Ю. Ушаков. ПГТУ Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания - курсовая работа, Пермь 2007г.

2. Методические указания "Примеры расчета ограждающий конструкций",

3. В.И. Линьков, Е.Т. Серова, А.Ю. Ушаков ПГТУ, ПЕРМЬ, 2007г.

4. СНиП II-25-80 "Древесные конструкции".

5. СНиП II-23-81* "Железные конструкции".

6. СНиП 2.01.07-85 "Нагрузки и воздействия".


proektnaya-deklaraciya-zakritogo-akcionernogo-obshestva-ojkumena-na-stroitelstvo-mnogokvartirnogo.html
proektnaya-deyatelnost-biblioteki-otchet-o-deyatelnosti-kemerovskoj-oblastnoj-nauchnoj-biblioteki-im-v-d-fedorova.html
proektnaya-deyatelnost-kratkosrochnij-proekt-ko-dnyu-materi-v-gruppe-rannego-razvitiya-mamochka-lyubimaya.html