Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа

Министерство образования Русской Федерации

Сибирская муниципальная автомобильно-дорожная академия

(СибАДИ)

Кафедра "Строй конструкции"

Объяснительная записка к курсовому проекту:

Проектирование колонн и стропильных балок 1-этажного производственного строения

Омск-2010


Содержание

1. Сборка поперечника

2. Определение расчетных нагрузок и характеристик

3. Определение усилий в стойках

4. Проектирование стоек

5. Расчет сборной железобетонной предварительно-напряженной двутавровой балки покрытия


1. Сборка поперечника

Поперечная рама состоит из колонн, заделанных в фундамент Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа и стропильной конструкции, свободно опирающейся на колонны.

Определяем размеры колонны

Высота надкрановой части:

, м

где Нкр - крановый габарит строения.

(0,15+hпб) – высота подкрановой балки с рельсом, м

Высота подкрановой части колонн от верха фундамента:

,

где

Н1 =Нг.р.+0,15,

где 0,15 – глубина заложения верха фундамента,

,

,

– (кратна модулю 0,6 м для стеновых панелей).

Определяем размеры поперечного сечения колонны Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа

Привязка колонн к разбивочным осям

"0" - при шаге колонн 6 м и кранах с G ≤ 30 тс;

Размеры сечений

bк = 400 мм – при шаге колонн 6 м;

hв = 400 мм – при "0" привязке и кранах G < 20 тс;

с округлением в наименьшую сторону с модулем 50 мм.

Глубина заделки колонны в стакан фундамента равна большему из 1,5 bк либо hн , и Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа получаем отметку (-) (Нзад. + 0,15)=1,2+0,15=1,35.

Расстояние от оси кранового пути до внутренней грани подкрановой части колонны поверху: к< 250 мм при В = 6 м;

При ("привязка" + 750 + к)=0+750+250=1000мм < hн=1200мм , означает

(750+100)+(250+100)=1200мм


Конструирование стенок

модуль 0,6 м; высота стеновых панелей и блоков остекления 1,2 м и 1,8 м; δпан =300 мм (принять).

2. Определение расчетных нагрузок и характеристик Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа

Неизменные нагрузки

· от покрытия F п

Fп = ,

где gк =1 кН/м2 +1,5 кН/м2 =2,5 кН/м2 – расчетная нагрузка от веса 1 м2 кровли и плит покрытия;

В=6м – шаг колонн, м;

L=12м – просвет рамы, м;

Qp=40,2тс- приблизительный вес стропильной конструкции, кН;

· от своей массы (бз эксцентриситета)


где γf = 1,1 – коэффициент надежности по нагрузке Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа;

γ = 25 кН/м3 – большой вес железобетона

· от стенок и остекления (бз эксцентриситета)

,

где В – шаг колонн, м;

gст , gост – расчетные нагрузки от веса 1 м2 стеновых панелей и оконных блоков, навешанных на надкрановую либо подкрановую части колонны (табл. 5)

hст , hост – высота панелей и остекления, м;

· от массы подкрановой балки с рельсом Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа (бз эксцентриситета)

Fпб = 41,2 кН

Временные нагрузки

· от снега СНиП 2.01.07-85 (5 раздел)

Fсн = ,

где Sg =1,8 кН/м2 снеговая нагрузка зависимо от района строительства; μ = 1, Fсн прикладывается так же как и Fп.

· от крана СНиП 2.01.07-85 (4 раздел)


вертикальная

Dmax=287 кН, Dmin=59,6 кН.

горизонтальная

Т=10,3 кН

· ветровая СНиП 2.01.07-85 (6 раздел, п. 6.3)

Wmi =Wо*k,

гдеWо – 0,3 кН/м2

k - табл Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа. 6(СНиП 2.01.07-85)

Фактическая ветровая эпюра приводится к эквивалентной по моменту в защемлении с ординатой

до 5 м 0,75
10 м 1
20 м 1,25
40 м 1,5

Wm5=W0*k=0,3*0,75=0,225 кН/м2

Wm10=W0*k=0,3*0,71=0,3 кН/м2

Wm20=W0*k=0,3*1,25=0,375 кН/м2

Wm21.6=W0*k=0,3*1,27=0,381 кН/м2

Wm23.4=W0*k=0,3*1,29=0,387 кН/м2

на высоте Н:


;

Сосредоточенная сила в уровне верха колонны:

WН =

Wотс. =

где с Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа = 0,8 – с наветренной и с = 0,6 – с заветренной сторон

γf = 1,4 – коэффициент надежности по нагрузке;


Умеренно распределенная погонная нагрузка:

Схема (статически неопределимая)

Ригель считается полностью жестким.

Основная система способа перемещений (одно неведомое).

3. Определение усилий в стойках

;

Неизменной – нагрузка от собственного веса, стенок и подкрановых балок – приложена по оси колонны.

От покрытия Fп Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа (симметричное воздействие)

y=0*HB ;

Сила Fп приложена на расстоянии 150 мм от разбивочной оси, потому эксцентриситет приложения силы относительно оси надкрановой части колонны:

e = hн/2 – hв/2=1,2/2-0,4/2=0,4м;

Rв← (+); →(-);

K1=2,152 ,K1=1,314 [3, тб.16.1]


при привязке "0", аВ = 50 мм – при вк = 40 см от покрытия

МI =

МII =

NI = NII =Fп =110,1 кН

От стенок, собственного веса, подкрановых балок

МI Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа = МII =0

NI =

NII =

От неизменной нагрузки суммарная

МI =∑ МI =2.34+0=2,34кН*м

МII =∑ МII =-3,44+0=-3,44кН*м

NI =∑ NI =110,1+45,08=155,18 кН

NII =∑ NII =110,1+477,18=587,28 кН

Временная нагрузка

Снеговая Fсн – изгибающие усилия от покрытия множатся на коэффициент

Fсн / Fп =64,8/110,1=0,59

МI =2,34*0,59=1,38 кН*м

NI = NII =Fсн =64,8 кН

МII =-3,44*0,59=-2,03 кН*м


Крановая вертикальная Dmax ; (y = 1*Hн ,)

ан = "привязка" + 750 – hн/2=0+850-1200/2=250мм

ан = hн/2 - "привязка" - 750=1200/2-0-850=-250мм

K2=1,304 [3,тб.16.2]

- со своими Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа знаками,

R11 – реакция в дополнительной связи от перемещения

,

;

Стойка А Стойка Б

NI = 0

NII =Dmax =287 кН

NI = 0

NII =Dmin =59,6 кН


Крановая горизонтальная ТА, ТБ

K3=0,775 [3, тб.16.3]

Стойка А Стойка Б

NI = 0

NII =0

NI = 0

NII =0


Ветровая (слева)

K7=0,363 [3, тб.16.7]

;

;

;

;

;

Стойка А Стойка Б

NI = 0

NII =0

NI = 0

NII =0

4. Проектирование стоек Материал

Бетон В25

γв2 = 1,1 (табл Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа. 15 [1])

Rв =14,5МПа*1,1=15,95МПа (табл. 13 [1] с учетом γв2 )

Eв =27,0*103 МПа (табл. 18 [1])

Арматура А- III (Ø10 ÷ 40)

Rs =Rsc =365МПа (табл. 2.2 [1])

Es =200*103 МПа (табл. 29 [1])

- коэффициент приведения

;

;

где

ω=α – 0,008

Rв=0,85-0,008*15,95=0,722 (п. 3.12 [1])

α=0,85 – для томного бетона

σSR =Rs =365МПа

σSc , U =400 МПа, т.к. γв2 >1,0

Надкрановая часть (армирование симметричное)

Начальные данные
Нв 370 см
40 см
вк 40 см
J 213333 см4
lo 2,5Нв=925 см
i 0,289hв=11,56 см

Если λ=lo/I=925/11,56=80 >14, то учитываем выгиб Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа колонны

Определение зависимости " Ncr – As "

,

если

и φр = 1 (ф. 58)

где

Eв = МПа ·100 = Н/см2 ;

As иA’s – см2 ;

lo, ho, a’ – см ;

J – см4 ; Ncr – H ;

После преобразования формулы Ncr , получаем


;

;

;

Таблица 1

Характеристики Сочетание усилий
Мmax=23,06 кНм Мmin=-49,13 кНм
N=220 кН N=155,18 кН
1. М , Нсм 2306000 -4913000
2. N, Н 220000 155180
3. , см 10,48 31,66
4. Мдл , Нсм 234000 234000
5. Nдл , Н 155180 155180
6.

0,5-0,01*925/40-

0,01*15,95=0,11

0,5-0,01*925/40-

0,01*15,95=0,11

7. , (п. 3.6)
Принимаем δе 0,26 0,79
8.
9.
10. где β = 1 (т.36)
11.
12.
13. 29321,3(41,08+(Аs+A’s)) 29321,3(25,85+(Аs+A Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа’s))

1)АSmin = А’Smin =μmin вк ho =0,002*40*34=2,72 см2

2)АSmin = А’Smin =4,02 см2 ( 2 Ø16)

Принимаем по большему n, Ø с ASmin = A’Smin =4,02 см2 (2Ø16)

Конструктивный расчет по наиневыгоднейшему сочетанию (армирование симметричное)

Таблица 2

Характеристики

Вычисления по сочетанию

М=-4913000Нсм;
Nсоотв= 155180Н.
1.
2. Принимаем АS 1 = A’S 1 = АSMIN 4,02см2
3.

Ncr (табл. 1)

Astot = AS1 + A’S1 =4,02+4,02=8,04см2

Ncr=29321,3,(25,85+

8,04)=993699 Н

4. (ф Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа. 19)
5. ,см
6.
7. Т.к. АS 2 ≤АS 1 , то АS = A’S = 4,02 см2 2О16

Проверка прочности по другому, сочетанию, армирование А S = A ’ S =4,02см2 (табл. 2)


Таблица 3

Характеристики Вычисления
М=2306000 Н*см
N=220000 Н
1.

x = ξho (см)

2. Ncr (табл. 1 и 2), Н 1440262
3.
4.
5. N·e (ф. 36 п. 3.20)
6.
7. Если п.5 ≤ п.6, то крепкость обеспечена

5385600<11114956

Крепкость обеспечена

Подкрановая часть

Начальные данные
Нн Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа= 1805 см
hн= 120 см
вк = 40 см
J= 5760000 см4
lo= 2707,5 см (табл.32)
i= 34,68 см

λ=lo /i=2707,5/34,68=78 >14,

то учитываем выгиб колонны.

1)АSmin = А’Smin =μmin вк ho =0,002*40*114=9,12 см2

2) АSmin = А’Smin 4,02 , см2 ( 2 Ø16)

Принимаем по большему n, Ø с ASmin = A’Smin =9,82 см2 (2Ø25)


Таблица 4

Характеристики Сочетание усилий
Мmax=594,2 кНм Мmin=-596,08 кНм
N=587,28 кН N=652,08 кН
1. М , Нсм 59420000 -59608000
2. N, Н 587280 652080
3. , см
4. Мдл , Нсм -344000 -34000
5. Nдл , Н 587280 587280
6.

0,5-0,01*2707,5/120-

0,01*15,95=0,11

0,5-0,01*2707,5/120-

0,01*15,95=0,11

7. , (п. 3.6)
Принимаем δе 0,84 0,76
8.
9.
10. б где β = 1 (т.36)
11.
12.
13. 50916,7(31,61+(Аs+A Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа’s)) 50916,7(45,36+(Аs+A’s))

Конструктивный расчет подкрановой части (армирование несимметричное)


Таблица 5

Характеристики Вычисления по сочетанию
Mmax =59420000 Н*см , Nсоотв =587280 Н
1. А’S 1 = АSmin 9,82см2
2. АS 1 = 2АSmin 10,33см2
3. 50916,7(31,61+(9,82+10,33))=2635448
4.
5.
6.
7. Если А’S 2 ≤ А’S 1 , то А’S 2 = А’S 1 =9,82см
9.
10.
11.
12.
13. ≤ 5%,

Принимаем 2Ø28, с Аs =12,32 см2 .

Принимаем 2Ø25, с Аs =9,82 см2 .

Таблица 6

Характеристики Вычисления по сочетанию
Mmin =-59608000 Н*см Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа , Nсоотв =652080 Н
1. А’S 1 = АSmin 9,82 см2
2. АS 1 = 2АSmin 10,33 см2
3. 50916,7(45,36+(9,82+10,33))=3335553
4.
5.
6.
7. Т.к. А’S 2 ≤ А’S 1 , то А’S 2 = А’S 1 =9,82см
9.
10.
11.
12.
13. ≤ 5%,

Принимаем 2Ø25, с Аs = Аs =9,82 см2 .

Окончательное конструирование продольной арматуры (п. 5.18)

Окончательное армирование

Принимаем правую арматуру 2Ø28, с Аs =12,32 см2 , левую 2Ø25, с Аs = 9,82 см2 .

Проверка на ЭВМ

Характеристики Сочетание 1 Сочетание 2
Мmax=594,2 кНм Мmin=-596,08 кНм
N Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа=587,28 кН N=652,08 кН
1.

Уточнение

;

2.
3.
4. , см

Расчет сборной железобетонной предварительно-напряженной двутавровой балки покрытия.

1. Конструктивная схема покрытия

Покрытие представлено ребристыми плитами шириной 3м, опирающимися продольными ребрами на двускатные стропильные балки.

2. Предварительное конструирование балки

hmax=890+1/12(0,5L-25)=890+1/12(0,5*12000-25)=1388 мм

hx=890+1/12(x+125)=890+1/12(4329+125)=1260 мм

3. Схема балки

l0 =11,7м; x=4,329м.

Qmax=q*l0/2=32,22*11,7/2=188,5 кН

Сбор нагрузок на опору Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа

Вид нагрузки Нормат. кН/м2 γf РасчетнкН/м2 Шаг колонн,В, м Нормат. кН/м РасчетнкН/м
I. Неизменные
1. Стяжка, пароизоляция, ковер 0,6 1,3 0,78 6 3,6 4,68
2. Теплоизолятор(для отапливаемых) 0,4 1,3 0,52 2,4 3,12
3. Плиты покрытия 1,5 1,1 1,65 9 9,9
4. Опора 0,56 1,1 0,62 6 3,36 3,72
gн =18,36 g =21,42
II. Временные
1. Длительно-действующая 0,63 1,43 0,9 6 3,78 5,4
2. Кратковременно-действующая. 0,63 1,43 0,9 6 3,78 5,4
pн =27 p=37,8
qн =68,748 q=86,604
В том числе

Нагрузка от своей массы балки:

Вес балки нормативный, кН –

Gб = 40,2кН,

где

Нормативная нагрузка на 1 м2 покрытия:

4. Расчет Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа прочности обычного сечения балки покрытия

Расчетное опасное сечение находится на расстоянии равном примерно 0,37 lo.

Принимаем а’=3 см; аsp =8 см;

Бетон В25, арматура АIII, преднапрягаемая арматура АV

Определение площади сечения напрягаемой арматуры

Определяем граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона ξR (см. ф. 25 п.3,12). В этой формуле

γв2 =0,9; σsp =(0,6÷0,8)Rs , ser =0,7*785=550 МПа;

для Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа упрощения

∆σsp =0.

sSR=RS+400-sSsp-Dssp=680+400-550-0=530 МПа

w=a-0,008*Rb=0,85-0,008*13,05=0,75

Не считая этого определяем

Определяем необходимость постановки арматуры в сжатой зоне А’S по расчету (из предельного условия ξ=ξR ):

Т.к.A’S треб. < A’Smin , то A’S треб. =A’Smin =4,52 см2 (4 Ø12 АIII);.

Принимаем


A’S факт =4,52 см2 (4 Ø12 АIII)

Определяем положение нейтральной оси Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа в расчетном сечении : если

то нейтральная ось находится в ребре, тогда

0,22≤ aR =0,4 -x=

Коэффициент γs 6 определяется по п. 3,13. (формула 27), принимаем

Фактическое значение Аsp принимают по сортаменту .

Asp факт 7,64см2 (4 Ø 18 А-V)


Арматуру располагают в нижней полке балки с учетом конструктивных требований п.5.5 и 5.12., и назначают размеры нижнего пояса балки Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа. При всем этом без перерасчета уточняют значения a и ho .

Проверка прочности балки по нормальному сечению

Нейтральная ось проходит в полке, если

,

тогда высота сжатой зоны бетона определяется

,

Несущая способность сечения (Нсм)

крепкость сечения обеспечена.

5. Расчет прочности наклонного сечения балки покрытия

Задаемся Ø 10 АIII, S1 =150 мм; n=2;

- учитывает воздействие сжатых полок

- учитывает воздействие продольных сил

, не считая Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа этого (1+φf + φn ) ≤ 1,5

С=bпл-0,15=3-0,15=2,85 м

; ; ;

;

Проверка прочности наклонной полосы

Где

, β=0,01; Rв в МПа

; ;

Расчет балок покрытия по II группе предельных состояний

1. Предназначение величины подготовительного напряжения арматуры

Начальные данные: метод натяжения; длина натягиваемого стержня (l=12,25м) в метрах нормативное сопротивление арматуры Rsp , ser =785 МПа.

Назначаемая величина подготовительного напряжения арматуры σsp =550 МПа должна удовлетворять Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа двум условиям (см. п. 1.23 СНиПа)

2. Вычисление геометрических черт сечения


Начальные данные: размеры поперечного сечения балки в более напряженном месте в (см);

As =2,26 см2 ,

Asp =7,64 см2 , A’s=4,52см2 , a=3см, asp =8 см , a’=3см, Es =200000 МПа,

Esp =190000 МПа,

E’s =200000 МПа,

Eв =27000 МПа;

Коэффициенты приведения арматуры к бетону:

Приведенная к Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа бетону площадь сечения:


Статический момент приведенного сечения относительно оси проходящей по нижней грани:

Расстояние от нижней грани сечения до его центра масс:

Момент инерции приведенного сечения:

Момент сопротивления сечения на уровне сжатой грани:

Момент сопротивления сечения на уровне сжатой арматуры:


Момент сопротивления сечения на уровне растянутой напряженной арматуры:

Момент Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа сопротивления сечения на уровне растянутой грани:

Упругопластический момент сопротивления по нижней грани сечения:

Упругопластический момент сопротивления по верхней грани сечения:

тут γ=1,5 – коэффициент упругопластичности для двутаврового сечения.

3. Определение утрат подготовительного напряжения арматуры.

Начальные данные: тип арматуры (стержневая); метод натяжения (механический); σsp =550 МПа, Rsp , ser 785 МПа, передаточная крепкость Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа бетона Rвр =к·В=0,8*25=20 МПа, где В – класс бетона, к – коэффициент предаточной прочности (к примеру, при 80% предаточной прочностик=0,8); Asp = 7,64 см2 ; Ared =1673см2 ; Ws = 54494,6 см3 ; yн= 70 см; asp =8см; Mсв н 5360000 Нсм – нормативный изгибающий момент в расчетном сечении от собственного веса балки.

При механическом методе натяжения дополнительно

Ø (мм)=18мм - поперечник преднапряженной арматуры Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа;

L (мм)=13000мм - длина натягиваемого стержня;

Esp 190000 МПа.

А. 1-ые утраты

σ1 =0,1* σsp -20=0,1*550-20=35 МПа – утраты от релаксации напряжений арматуры (см. п. 1.26, табл. 5 СНиПа );

σ2 =1,25*Δt=1,25*65=81,25 МПа – утраты от температурного перепада (см. п. 1.26, табл. 5 СНиПа );

σ3 = МПа –

утраты деформации анкеров, расположенных у натяжных устройств;

(см. п. 1.26, табл. 5 СНиПа );

σ4 =0 – утраты от трения арматуры, принимаются Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа равным 0;

σ5 =30 МПа – утраты от деформации металлической формы

(см. п. 1.26, табл. 5 СНиПа );

Определяем усилие обжатия в бетоне при обжатии в уровне центра масс преднапряженной арматуры:


– утраты от быстронатекающей ползучести бетона (см. п. 1.26, табл. 5 СНиПа );

Б. 2-ые утраты

σ7 =0 – утраты от релаксации напряжений арматуры, принимаются равным

σ8 =35 МПа – утраты от усадки бетона

(см. п. 1.26, табл. 5 СНиПа Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа );

Определяем усилие обжатия с учетом первых утрат:

Определяем напряженияв бетоне от усилия обжатия:

– утраты от ползучести бетона (см. п. 1.26, табл. 5 СНиПа );

Определяем сумму всех утрат и усилие обжатия:


Σσi – σ1 + σ2 + σ3 + σ4 + σ5 + σ6 + σ7 + σ8 + σ9 =35+81,25+66,76+0+30+8,16+0+

+35+25,31=236,37 ≥ 100 (МПа);

,

4. Оценка трещиностойкости верхней зоны балки при отпуске арматуры

Начальные данные:

P1 =285690,2 (H); Мс н в =5360000 (Нсм);

W’red =60333,3 (см3 ); W’pl =90500 (см Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа3 ); yн =70 (см);

H=126 (см); asp =8 (см); k=0,8; Rвр, ser =kRв, ser =14,8 (МПа);

Rв t р ,ser =k Rв t,ser =1,28 (МПа);

Ared =1673(см2 ); Ired =3378662,2 (см4 ).

Для вероятной корректировки жесткости конструкции и прогибов нужно выполнить оценку трещиностойкости верхней зоны балки при отпуске арматуры. Условие появления верхних трещинок оценивается по Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа условию:

Где

,

- при неблагоприятном воздействии преднапряжения

При механическом методе натяжения


,

(см)

r’ – расстояние от центра масс приведенного сечения до ядровой точки, более удаленной от растянутой зоны:

,(см)

где

;

-верхних трещинок нет, l1=0

5. Оценка трещинообразования нижней зоны балки в стадии эксплуатации

Начальные данные:

P2 =239613,3 (H); h=126 (см); yн =70 (см);

asp =8 (см); Ared Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа 1673 (см2 );

Ired =3378662,2 (см4 ); Wred =48266,6 (см3 ); Wpl =72400 (см3 ); As =2,26 (см2 ); Asp = 7,64 (см2 ); A’s = 4,52(см2 );

Rв, ser =18,5 (МПа); Rв t , ser 1,6(МПа); М н =41350000 (Нсм);


К трещиностойкости балки предъявляют требования 3-ей категории (п. 1.16 СНиПа). Расчет по образованию трещинок создают на действие полных нормативных нагрузок. Расчет заключается в проверке условия:

- при подходящем Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа воздействии преднапряжения

- см. п. 4

еор - см. п. 4

41350000<31175984,2 – нижние трещинкы.


6. Определение раскрытия трещинок в нижней зоне

Начальные данные:

b=8 (см); вf =20 (см); в’f =35 (см);

h0 =118 (см); hf =13 (см);

h’f =15 (см);

а=3 (см); аsp =8 (см); а’ =3 (см);

Esp =190000 (МПа);

Es =200000 (МПа);

E’s =200000 (МПа);

Asp =7,64 (см); As =2,26 (см);

A’s =4,52 (см);

Rв ,ser Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа =18,5 (МПа); P2 =239613,3 (H);

γsp 1 = 0,9;

Делают расчеты по недолговременному раскрытию трещинок на действие полных нормативных нагрузок и по длительному раскрытию на действие неизменных и временных нормативных нагрузок (п. 4.14 СНиПа).

Расчет сводится к проверке критерий трещиностойкости:


Тут - приращение ширины раскрытия от деяния краткосрочных нагрузок;

- ширина длительного раскрытия трещинок Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа.

Максимально допустимые значения , , указаны в табл. 2 СНиПа.

Характеристики , , и , рассчитывают по последующему методу:

При определении принимают М=М н ; φе =1; ν=0,45.

При определении принимают М=Мдл н ; φе =1; ν=0,45.

При определении принимают М=Мдл н ; φе =1,6-15 ; ν=0,15.

;

;

;

;

;

;


;

Плечо внутренней пары сил ф-ла (166,)[1]

Напряжения в растянутой арматуре ф-ла (147), [1]

Вычисляем ширину раскрытия трещинок: [1, п.4.14]

(ф Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа. 144)

;

;

;

;

;

;

;

Плечо внутренней пары сил ф-ла (166,)[1]

Напряжения в растянутой арматуре ф-ла (147), [1]

Вычисляем ширину раскрытия трещинок: [1, п.4.14]

(ф. 144)


;

;

;

;

;

;

;

Плечо внутренней пары сил ф-ла (166,)[1]

Напряжения в растянутой арматуре ф-ла (147), [1]

Вычисляем ширину раскрытия трещинок: [1, п.4.14]


(ф. 144)

7. Мероприятия по обеспечению прочности и трещиностойкости опорного участка

Согласно п. 5.58 СНиПа у торцов балки Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа предугадывают дополнительную ненапрягаемую арматуру, т. к. напрягаемая продольная арматура сосредоточена у нижней грани. Площадь сечения 1-го стержня поперечной арматуры класса А-III равна:

,

где n – число стержней (4 либо 6), накрепко закрепленных приваркой к опорным деталям.

Принимаем стержень Ø10мм, Аs =0,785см2 .

У концов балки устанавливают дополнительную косвенную арматуру (сетки либо хомуты Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа с шагом 5 – 10 см, обхватывающие все напрягаемые продольные стержни) на длине участка более 0,6 lp =21,6см и 20 см (п. 5.61).

0,6*lp=0,6*25,4=15,2<20 см, то Принимаем длину участка равной 20см.

8. Армирование балки

Ребро балки армируют 2-мя вертикальными каркасами из расчетных поперечных стержней (п. 5.27), объединенных продольными стержнями .

Верхнюю полку армируют горизонтальным каркасом, состоящим Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа из 2-ух продольных стержней Ø12 А-III и гнутых поперечных стержней Ø5 Вр-I, расположенных с шагом 20 см.

Нижнюю полку армируют замкнутыми хомутами Ø5 Вр-I, с шагом более 2 hf Хомуты связаны в пространственные каркасы продольной арматурой Ø5 Вр-I.

Опора имеет закладные детали для крепления плит покрытия. Подъем балки производят при помощи особых захватов Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания - курсовая работа, зачем в ней предусмотрены монтажные отверстия.


Литература

1. СНиП 2.03.01-84* Бетонные и железобетонные конструкции. М, 1989г.

2. СНиП 2.01.07-85 Нагрузки и воздействия.; М, 1986.

3. Улицкий И,И, Железобетонные конструкции. Киев, 1973г.

4. Методические указания по применению ЭВМ в курсовом проекте.


proektivnie-priznaki-v-izobrazhenii-neizvestnogo-zhivotnogo.html
proektivnij-metod-issledovaniya-potrebitelya.html
proektnaya-deklaraciya-dom-12.html